Design og test af en lavteknologisk DEW-generator til bestemmelse af elektromagnetisk immunitet af standard elektroniske kredsløb

Abstrakt:

Denne artikel beskriver effekten af ​​højeffekt elektromagnetiske miljøer (HPEM'er) på driften af ​​alle grundlæggende elementer i elektriske strømnetværk. Frekvensbånd er defineret for HPEM-miljøer. Opmærksomheden er især fokuseret på rettede energivåben (DEW'er) og bevidst elektromagnetisk interferens (IEMI). En klassificering af DEW- og IEMI-generatorer i form af E-feltniveau og målafstand fra DEW- eller IEMI-generatorantenneåbningen er også beskrevet. Hovedfokus i denne artikel er på design og test af en lavteknologisk DEW-generator, der bruges til at bestemme den elektromagnetiske immunitet af standard elektroniske kredsløb.

Derudover forklares verifikationen af ​​elektromagnetisk immunitet for et simpelt elektronisk kredsløb uden tilstrækkelig beskyttelse mod E-feltet. Resultatet af denne artikel er bestemmelsen af ​​E-feltgrænserne for fejlfri drift, funktionsfejl i de testede kredsløb og den irreversible ødelæggelse af kredsløbene. Det målte E-felt blev sammenlignet med grundlæggende mikrobølgestrålingsteori og simuleringsresultater i COMSOL Multiphysics software (COMSOL, Inc. 100 District Avenue Burlington, MA 01803 USA).

Immunitet er kroppens forsvarsmekanisme. Kroppen kan identificere og fjerne fremmedlegemer, der trænger ind udefra;

Gamle, beskadigede, døde, degenererede selvceller og evnen til at genkende og håndtere muterede og virusinficerede celler i kroppen. hvornår

Når immuniteten er lav, er det let at lide af sygdomme. De vigtigste faktorer, der påvirker lav immunitet, er aldersfaktoren: der er to immunfaktorer i livet.

Stadier af lav immunitet, nemlig barndom og alderdom. I vores forskning fandt vi ud af, at vores Cistanche deserticola kan øge immuniteten, Cistanche deserticola polysaccharider og verbascoside kan øge aktiviteten af ​​hjerte- og hjernevævsenzymer, forbedre fagocytosen af ​​peritoneale celler og spredningsresponsen af ​​lymfocytter og derved øge immuniteten.

Click cistanche deserticola supplement produkt

Nøgleord:

højeffekt elektromagnetisk (HPEM) miljø; rettede energivåben (DEW); bevidst elektromagnetisk interferens (IEMI); elektromagnetisk immunitet magnetron; interferens; antenne; optimering; elektromagnetisk immunitet.

1. Introduktion

Et el-netværk består af grundlæggende elementer af produktion, transmission, distribution og brugere eller forbrugere. Store kraftværker er planlagt baseret på det forventede strømbehov for hver dag, og der afholdes verdensauktioner for at opnå det bedste pris- og pålidelighedsresultat for forbrugeren. På grund af en stigende tendens til at bruge mere økologiske elkilder såsom solcelleanlæg [1,2], vindmølleparker [3,4] osv. stilles der meget større krav til transmissionsnettet med hensyn til dets struktur [5,6] ], stabilitet [7], optimering [8–10] og sikring af slutkundens krav mod interferens [11–13].

Hvert stort elselskab har et kontrolcenter, der arbejder på at holde den genererede og brugte strøm i balance gennem deres eksisterende og forskelligartede kommunikationsnetværk. Derudover bruger de andre kommunikationsnetværk til at holde styr på forholdene for styreelektronikken i transformerstationerne for at reagere i tilfælde af fejl eller udstyrsfejl. Alle disse netværk med elektroniske informations- og kommunikationssystemer er sårbare over for virkningerne af HPEM-miljøer.

HPEM-miljøer omfatter lynelektromagnetisk puls (LEMP), ekstreme geomagnetiske stormpåvirkninger, nuklear elektromagnetisk puls (NEMP), højhøjde elektromagnetisk puls (HEMP) og højeffekt radiofrekvens (HPRF) fænomener, herunder dirigerede energivåben (DEW'er) og bevidst elektromagnetisk interferens (IEMI). Inden for sikkerhedsområdet er det brugte udtryk DEW; i civil terminologi er det anvendte udtryk rettet energi (DE). Især DEW'er og IEMI'er er i øjeblikket en stor trussel mod funktionen af ​​elektroniske og informationssystemer i elektriske strømnetværk såvel som i andre statslige infrastrukturer [14,15].

DEW'er og IEMI'er skaber et pulserende elektromagnetisk felt kaldet elektromagnetisk puls (EMP), som kan forårsage fejlfunktion eller endda ødelæggelse af elektroniske kredsløb. På grund af hurtig forskningsudvikling på dette område kan små kompakte enheder bygges. Disse enheder er meget attraktive til brug i forsvars- og sikkerhedsteknologi, men de kan også misbruges af terrorister. Den specifikke brug af DEW'er og IEMI'er afhænger af metoden til at generere elektromagnetiske felter og også af det anvendte frekvensbånd. DEW'er og IEMI'er fungerer normalt i følgende tilstande:

1 En enkelt puls med mange cyklusser af en enkelt frekvens (et intenst smalbåndssignal, der kan have en vis frekvensadræthed).

2 En burst, der indeholder mange impulser, hvor hver impuls indeholder mange cyklusser af en enkelt frekvens.

3 En ultra-wide-band (UWB) transient puls (spektralt indhold fra 100 s MHz til flere GHz).

4 Et udbrud af mange udstrålede eller ledede UWB-impulser.

DEW- og IEMI-signaler kan trænge ind i stråling eller ledning i elektroniske enheder [16,17]. Figur 1 viser frekvensbåndene for individuelle komponenter i HPEM-miljøer. Figuren er taget fra [14]. Spektral tæthed er plottet på den lodrette akse. Enheden er V/m/Hz.

I DEW- og IEMI-miljøer er det afgørende at overveje E-feltets afhængighed af DEW- eller IEMI-generatorens afstand fra målet. Den parameter, der ofte bruges i dette område, er rE; i andre publikationer, også kaldet factor of merit (FOM), er enheden volt (V). Denne parameter repræsenterer produktet af E-felt E og afstand r fra sendegeneratorantennen.

DEW- og IEMI-generatorer, der er egnede til brug til bevidst at forstyrre funktionen af ​​teknologi, der indeholder følsom elektronik, kan opdeles efter niveauet af deres kompleksitet og dermed deres tilgængelighed som følger [16,18-22]:

1 Lavteknologiske generatorer rE '1 kV (f.eks. mikrobølgeovn).

2 Medium-tech generatorer rE 'ti til hundredvis af kV (f.eks. modificerede radarsendere).

3 højteknologiske generatorer i rækkefølgen af ​​enheder MV (særlige teknologier).

E-feltniveauet ved placeringen af ​​den elektroniske enhed (målet) i det relevante frekvensbånd er afgørende for afbrydelse eller ødelæggelse af de elektroniske systemer. Afbrydelse af aktiviteter eller ødelæggelse af målet kan opnås af højteknologiske eller mellemteknologiske generatorer, der opererer på lang afstand eller af en lavteknologisk generator placeret tæt på målet. I øjeblikket er et meget attraktivt sted for DEW- og IEMI-generatorer ombord på ubemandede luftfartøjer (UAV'er). Projekt CHAMP [23,24] viser resultater af DEW eller IEMI generatorer ombord på en UAV, der forårsager højeffektiv afbrydelse eller ødelæggelse af elektroniske systemer.

De følgende afsnit omhandler design og test af en lavteknologisk DEW-generator, som blev brugt til at bestemme den elektromagnetiske immunitet af standard elektroniske kredsløb. En magnetron blev brugt som kraftelementet til generatoren. Efterfølgende udføres målinger af elektromagnetisk immunitet af elektroniske kredsløb uden yderligere beskyttelse mod virkningerne af E-felt. Resultatet er bestemmelsen af ​​E-feltgrænserne for fejlfri drift og for fejltilstande for de testede kredsløb og E-feltniveauet for irreversibel ødelæggelse af kredsløbene.

2. Koncept af en Low-Tech DEW Generator med en Magnetron

En magnetron, der almindeligvis anvendes i mikrobølgeovne, blev udvalgt til at producere en mikrobølgeenergigenerator, der arbejder i S-båndet (figur 2).

En magnetron blev brugt i mikrobølgeenergigeneratoren som en kilde til højfrekvente svingninger med høj effekt (Type 2M219J). Denne magnetron bruges almindeligvis i mikrobølgeovne som en kilde til elektromagnetisk energi. Tabel 1 viser magnetronspecifikationen fra producentens katalogark.

2.1. Grundlæggende tilslutning af mikrobølgegenerator

Det grundlæggende princip for generatordrift kan beskrives i henhold til følgende blokdiagram (figur 3). Mikrobølgestrømgeneratoren får strøm separat fra 230 VAC distributionsnetværket. Denne strømforsyning drives af en AC/DC step-up konverter med en højspændingstransformator (MOT), hvis output er 4,2 kVDC til at drive magnetronen. Ved hjælp af en tragtantenne udstråles den elektromagnetiske energi i rummet i den ønskede retning.

Figur 3. Grundlæggende blokdiagram af en mikrobølgeenergigenerator.

Dette kredsløb havde en samlet effektivitet på omkring 55 procent , og der blev gjort en yderligere indsats for at ændre og optimere det overordnede koncept for strømmikrobølgegeneratoren for at øge mikrobølgegeneratorens samlede effektivitet.

2.2. Optimering af mikrobølgegeneratoren

For at opnå kontinuerlig drift af generatoren var det vigtigt at designe et nyt koncept for hele forbindelsen. Derudover var det obligatorisk at forholde sig til operatørsikkerheden, når man designede et nyt generatorkoncept for at forhindre utilsigtet elektrisk stød.

Mens vi testede magnetronen med hensyn til brug til vores applikation, viste køling sig at være en udfordring, der skulle løses. Derudover reducerede overophedning af magnetronen dens effektivitet betydeligt. Derfor skulle modifikation af hele generatorkonceptet på plads. Figur 4 viser den opvarmede magnetron efter 90 s ved fuld effekt.

Ved design af en funktionel mikrobølgestrømgenerator var det vigtigt at arrangere de forskellige dele (komponenter), så de ikke forstyrrede hinanden, ikke kun med hensyn til EMI, men også primært med hensyn til temperatur (Figur 5).

2.3. Beskrivelse af Optimized Microwave Power Generator

Strømforsyningen til generatoren er fra det industrielle netværk 230 VAC/50 Hz. Figur 6 viser det indvendige arrangement af generatoren efter designændringerne. Nummer (1) angiver generatorens sikkerheds- og kontrolelementer. Når sikringer og styring er tændt, tilføres spænding til skilletransformatoren (2), som forsyner to højspændingstransformatorer (3), hvis udgangsspænding på 2 × 2,1 kVAC er forbundet med højspændingsensretteren (5). via højspændingskondensatorer 2 × 50 µF (4). Den føres til magnetronen (7) via en højspændingsisoleringstransformator (6). Magnetronen køles af en specialdesignet ventilator (8), hvor luften via en ventilator ledes direkte til finnerne på magnetronens kølesystem. Denne magnetron køleløsning sikrer kontinuerlig drift af hele generatoren. Derudover er generatoren udstyret med en sikkerhedsanordning, der vil slukke for generatoren i tilfælde af overophedning. Denne sikkerhedsanordning består af termiske sensorer (termiske sikringer), som er fastgjort til de termisk belastede elementer i generatoren.

Alle komponenterne i mikrobølgekraftgeneratoren er arrangeret på en måde, der minimerer deres indflydelse på EMI. Det vigtigste aspekt var dog placeringen af ​​komponenterne under designet på en sådan måde, at de temperaturmæssigt ikke forstyrrede hinanden. Den mest termisk belastede komponent er magnetronen og krafttransformatorerne (MOT). Det fremgår tydeligt af billedet, at de er i tilstrækkelig afstand fra hinanden. Figur 7 viser et termisk diagram over alle de individuelle komponenter i den optimerede mikrobølgeeffektgenerator efter 10 min. fuld effekt. Alle temperaturmålinger blev udført med et termisk kamera fra Testo [25].

Ved at bruge det forbedrede køledesign var vi i stand til at opnå kontinuerlig mikrobølgekraftgeneratordrift uden at ændre magnetronens parametre (ændring i frekvens og effektivitet på grund af høj temperatur). Det betyder, at magnetronen havde en konstant temperatur på op til 50 ◦C (Figur 8). Dette sikrede stabiliteten af ​​hele systemet. Derudover øgede det nye arrangement effektmikrobølgegeneratorens effektivitet fra 55 til 75 procent.

Figur 9a viser en standardiseret R32 bølgeleder, hvori der var lavet en åbning til magnetronantennen. Figur 9b viser temperaturen inde i bølgelederen efter 10 min med fuld effekt. Takket være den foreslåede afkøling steg denne temperatur ikke over 80 ◦C. Fordi magnetronen er fast forbundet med bølgelederen, var temperaturen højest på dette tidspunkt, da kun en del af bølgelederen blev afkølet, uden at magnetronantennen blev afkølet direkte. Denne temperatur påvirkede dog ikke funktionen og parametrene for effektmikrobølgegeneratoren (tabel 2)

Figur 10 viser en mikrobølgeenergigenerator med en standardiseret R32-bølgeleder og de nødvendige komponenter til at analysere det transmitterede signal, inklusive antennen. Nummer (1) angiver en EMI mikrobølgeenergigenerator med en magnetron, og nummer (2) er et bølgelederhane. Afgreningen er en krydset bølgeleder, hvori der er dannet gennemgående hulrum på en sådan måde, at den elektromagnetiske bølge i fremadgående retning af transmissionen er uden dæmpning, og i tværretningen er dæmpningen efter hulrummets størrelse. To identiske bølgelederudtag med 30 dB dæmpning [26-29] blev forbundet til bølgelederruten.

Det var dog vigtigt at overveje, hvor meget strøm der var ved 30 dB hanen. Hvis effekten stadig var for høj, var det nødvendigt at tilslutte en ekstra effektdæmper, der ville reducere effekten tilstrækkeligt og beskytte måleinstrumenterne. Til disse bølgelederhaner er knyttet bølgeleder-matchede belastninger, som er markeret som nummer (3). Disse var beregnet til at tilpasse bølgelederbanen i den givne retning. Endvidere er der tilsluttet en antenne, som er markeret som Nummer (4). Antennen sikrede transmissionen af ​​den elektromagnetiske bølge ud i rummet i den nødvendige retning. Den sidste del af samlingen er en bølgelederkobling (5) til et koaksialkabel. På grund af denne kobling kan vi tilslutte forskellige typer måleinstrumenter (oscilloskop, spektrumanalysator, effektmåler osv.).

3. Test af elektroniske kredsløbs immunitet over for EMP

Et særligt teststed til test af elektroniske kredsløb i et elektromagnetisk felt (EMP) blev oprettet i et laboratorium, der er udpeget til at teste elektroniske enheder i EMP (Figur 11). Dette laboratorium har specielle plader på væggene for at reducere refleksionen af ​​elektromagnetisk energi fra væggene (Figur 12)

Det testede elektroniske kredsløb blev placeret på et specielt stativ i aksen af ​​strålingsmønsteret af generatorantennen. Standeren blev gradvist flyttet mod generatorens antenne. Test blev udført for antenneafstandene fra 1,1 til 0,25 m. For hver position blev det testede elektroniske kredsløb bestrålet af generatoren i 2 s. E-feltet skabt af generatoren blev målt for hver position. Samtidig blev funktionen af ​​det testede elektroniske kredsløb verificeret ved hver position. En sleeve-dipolantenne (figur 13a) med en dæmper blev brugt som sensor til E-feltmålingen for at justere det målte effektniveau. En R&S RTO 1044-4GHz-20 GSa/s med et oscilloskop (figur 13b) blev brugt til at måle signalniveauerne.

NE555P (NE555P er et integreret kredsløb, der oftest bruges som en timer eller generator af forskellige rektangulære signaler) integrerede kredsløb blev valgt til at drive vores ægte design af en halvledereffekt mikrobølgegenerator. En rektangulær impulsgenerator blev samlet med dette integrerede kredsløb, hvor et potentiometer blev brugt til at ændre frekvensen. For visuelt at undersøge den korrekte funktionalitet af det integrerede kredsløb (IC) var dette kredsløb udstyret med en lysemitterende diode (LED). Det batteridrevne NE555P testkredsløb blev udsat for EMP på forskellige afstande.

De målte E-feltniveauer blev sammenlignet med E-feltfordelingen skabt baseret på en forenklet teori om elektromagnetisk bølgestråling. Beregningen af ​​parametrene for en pyramideformet hornantenne i E-feltgeneratoren blev udført ved ligning (1) og (2).

Simuleringen blev udført for generatoreffekter i intervallet 200 til 1000 W. For disse effekter blev E-feltets afhængighed af afstanden fra antenneblænden opnået. Med hensyn til dimensionerne af målekammeret og det forventede niveau af elektromagnetisk immunitet blev Pgen=200 W valgt. Denne effekt blev brugt til at måle den elektromagnetiske immunitet af testkredsløbene. Simuleringsresultaterne er vist i figur 14.

Figur 15 viser Ey-komponenterne af E-feltets afhængighed af afstanden opnået ved beregning (ligning (1) og (2)) og simuleringer. Figur 15a viser et fuldt billede af Ey-komponenten, inklusive E-feltet i bølgelederzonen, den pyramideformede hornantennezone og i reaktanszonen. Figur 15b viser et detaljeret billede af Ey-komponenten i den målte zone.

5. Diskussion

NE555P testkredsløbet var batteridrevet og udsat for EMP på forskellige afstande. Tabel 3 viser resultaterne af EMP-immunitet for IC NE555P-kredsløbet.

Den testede IC fungerede uden fejl i mikrobølgestråling med et E-felt på mindre end eller lig med 220 V/m. Den viste fejl for større E-feltniveauer. Da mikrobølgestrømmen blev slukket, fungerede den testede IC igen uden fejl. Når mikrobølgebestråling var E-felt større end eller lig med 1700 V/m, blev den testede IC ødelagt.

Figur 16a viser et signal genereret af NE555P IC, som ikke blev udsat for EMP. Figur 16b viser et signal ved hjælp af IC NE555P, som blev udsat for EMP på afstand<2.5 m from the antenna.

Figur 16 viser, at en elektronisk enhed udsat for en høj EMP holdt op med at fungere korrekt. Figur 16b beviser, at en elektronisk enhed, der bruger IC NE555P, var fuldstændig ubrugelig i en vis afstand fra mikrobølgeenergigeneratorens antenne.

I en afstand af {{0}},25 m fra mikrobølgestrømgeneratorens antenne blev hele den elektroniske enhed, inklusive LED'en, irreversibelt beskadiget. Denne ødelæggelse fandt sted inden for 2 s efter, at den elektroniske enhed blev udsat for EMP i en afstand af 0,25 m. Figur 17 viser et detaljeret billede af den ødelagte LED NP-halvlederforbindelse.

Derudover blev det elektroniske kredsløb for meget opvarmet under EMP. Figur 18 viser temperaturprofilen af ​​et opvarmet elektronisk kredsløb, der blev udsat for EMP i en afstand fra kilden (magnetron) på 1,1 m i 2 s. IC NE555P er markeret med den grønne ramme.

Da det elektroniske kredsløb blev udsat for EMP i en kort afstand (25 cm) fra mikrobølgeenergigeneratorens antenne, blev alle de passive komponenter (modstand, kondensator, spole osv.), hvorfra hele det elektroniske kredsløb var samlet, også ødelagt. . Figur 19 viser et detaljeret billede af modstanden efter den irreversible ødelæggelse. Denne modstand var en del af den elektroniske enhed med IC NE555P, som blev udsat for EMP i 2 s i en afstand af 0.25 m fra mikrobølgeenergigeneratorens antenne.

Den testede IC havde ikke yderligere beskyttelse mod virkningerne af det elektromagnetiske felt. Hvis et højere niveau af elektromagnetisk immunitet er påkrævet, kan der anvendes forskellige typer af skærmede kabinetter eller skærmede kasser, som suppleres med andre funktioner såsom forskellige typer af skærmede døre, EMI/RFI (EMI - Elektromagnetisk interferens/ RFI - Radiofrekvensinterferens) afskærmede bølgelederluftventiler, bølgeledergennemføring og lignende. Strømforsyningsledningerne skal tilsluttes via specielle højfrekvensfiltre (RF-filtre). Fiberoptiske applikationer bruges meget ofte sammen med bølgelederfiltre til datatransmission fra afskærmede skabe og kasser. Specifikke eksempler på elementer til beskyttelse af elektroniske kredsløb mod virkningerne af et elektromagnetisk felt findes for eksempel i [31].

6. Konklusioner

I dette papir introducerede vi alvorlige HPEM-trusler, især DEW'er og IEMI'er, og diskuterede deres sandsynlige indvirkning på de nuværende og fremtidige elektriske strømnetværk. Artiklen beskrev den grundlæggende klassificering af DEW- og IEMI-generatorer i form af E-feltniveauer og afstanden mellem målet og DEW- eller IEMI-generatorens antenneåbninger. En elektromagnetisk immunitetsmåling blev udført for et simpelt elektronisk kredsløb IC NE555P, som ikke havde yderligere beskyttelse mod virkningerne af E-feltet. Den blev brugt til at teste den lavteknologiske generator beskrevet i afsnit 2. Den testede IC viste en funktionsfejl, når mikrobølgebestråling nåede et E-felt > 220 V/m. Da mikrobølgebestråling nåede et E-felt større end eller lig med 1700 V/m, blev den testede IC ødelagt. De målte E-feltniveauer blev sammenlignet med E-feltfordelingen skabt baseret på en forenklet teori om elektromagnetisk bølgestråling og blev verificeret ved hjælp af simulering i COMSOL Multiphysics. Den testede IC var et modstandsdygtigt kredsløb med integration i mellemskala. moderne ICS såsom integration i meget stor skala og integration i ultra-stor skala er mindre modstandsdygtige over for utilsigtet elektromagnetisk interferens og tilsigtet elektromagnetisk interferens.

Det er således nødvendigt, i øjeblikket og også i fremtiden, at være mere opmærksom på at øge den elektromagnetiske immunitet af elektroniske kredsløb, der anvendes i elektriske strømnetværk. Løsningen er konsekvent elektromagnetisk afskærmning af IC'er, dataledninger og strømledninger.

Forfatterbidrag:

Konceptualisering, LD, RK og MP; metodologi, LD, RK, MP; validering, MP, RK; formel analyse, LD, MP og RK; undersøgelse, LD, RK og MP; skrivning - originalt udkast til forberedelse, LD, RK og MP; skrivning - gennemgang og redigering, LD, RK og MP; visualisering, LD, MP; tilsyn, LD; projektadministration, LD, RK Alle forfattere har læst og accepteret den offentliggjorte version af manuskriptet.

Finansiering:

Forskningen modtog ingen ekstern støtte.

Udtalelse fra det institutionelle revisionsudvalg:

Ikke anvendelig.

Erklæring om informeret samtykke:

Ikke anvendelig.

Erklæring om datatilgængelighed:

Ikke anvendelig.

Anerkendelser:

Det arbejde, der præsenteres i dette papir, er blevet støttet af det tjekkiske forsvarsministerium – Forsvarsuniversitetets udviklingsprogram "AIROPS".

Interessekonflikt:

Forfatterne erklærer ingen interessekonflikt.

Referencer

1. Castillo-Cagigal, M.; Matallanas, E.; Caamaño-Martín, E.; Martin, Á.G. SwarmGrid: Demand-Side Management med distribuerede energiressourcer baseret på Multifrequency Agent Coordination. Energies 2018, 11, 2476. [CrossRef]

2. Liu, W.; Guo, D.; Xu, Y.; Cheng, R.; Wang, Z.; Li, Y. Pålidelighedsvurdering af kraftsystemer med fotovoltaiske kraftværker baseret på intelligent tilstandsreduktion og pseudo-sekventiel Monte Carlo-simulering. Energies 2018, 11, 1431. [CrossRef]

3. Ochoa, D.; Martinez, S. Forslag til forbedring af frekvenskontrol i svage og isolerede kraftsystemer: Anvendelse til vind-dieselkraftsystemet i San Cristobal Island-Ecuador. Energies 2018, 11, 910. [CrossRef]

4. Hu, H.; Wang, X.; Peng, Y.; Xia, Y.; Yu, M.; Wei, W. Stabilitetsanalyse og stabilitetsforbedring baseret på virtuel harmonisk modstand for meshed DC distribuerede strømsystemer med konstante effektbelastninger. Energies 2017, 10, 69. [CrossRef]

5. Faria, P.; Spínola, J.; Vale, Z. Distribuerede energiressourcer planlægning og aggregation i sammenhæng med efterspørgselsresponsprogrammer. Energies 2018, 11, 1987. [CrossRef]

6. Casado-Vara, R.; Vale, Z.; Prieto, J.; Corchado, JM Fejltolerant temperaturkontrolalgoritme for IoT-netværk i smarte bygninger. Energies 2018, 11, 3430. [CrossRef]

7. Hu, D.; Peng, Y.; Wei, W.; Hu, Y. Distribueret sekundær kontrol for ladningstilstandsbalancering med virtuel impedansjustering i et DC-mikronet. Energies 2020, 13, 408. [CrossRef]

8. Singh, M.; Jha, RC Objektorienterede Usability Indices for Multi-Objective Demand Side Management ved hjælp af Teaching-Learning-baseret optimering. Energies 2019, 12, 370. [CrossRef]

9. Galván, L.; Navarro, JM; Galván, E.; Carrasco, JM; Alcántara, A. Optimal planlægning af energilagring ved hjælp af en ny prioritetsbaseret Smart Grid-kontrolmetode. Energies 2019, 12, 579. [CrossRef]

10. Kotsalos, K.; Miranda, I.; Silva, N.; Leite, H. A Horizon Optimization Control Framework for den koordinerede drift af flere distribuerede energiressourcer i lavspændingsdistributionsnetværk. Energies 2019, 12, 1182. [CrossRef]

11. Shokri Gazafroudi, A.; Prieto, J.; Corchado, JM Virtuel organisationsstruktur for agentbaseret lokal elhandel. Energies 2019, 12, 1521. [CrossRef]

12. Šujanová, P.; Rychtáriková, M.; Sotto Borgmester, T.; Hyder, A. Et sundt, energieffektivt og behageligt indendørsmiljø, en anmeldelse. Energies 2019, 12, 1414. [CrossRef]

13. Faia, R.; Faria, P.; Vale, Z.; Spinola, J. Kræver responsoptimering ved hjælp af partikelsværmalgoritme, der overvejer optimal batterienergilagringsplan i et bolighus. Energies 2019, 12, 1645. [CrossRef]

14. Radasky, WA; Hoad, R. En oversigt over virkningerne af tre højeffektelektromagnetiske (HPEM) trusler på smarte net. I Proceedings of the International Symposium on Electromagnetic Compatibility-EMC EUROPE, Rom, Italien, 17.-21. september 2012.

15. Kappenman, JG; Radasky, WA; Gilbert, JL; Erinmez, LA Avanceret geomagnetisk stormforudsigelse: Et risikostyringsværktøj til drift af elektriske kraftsystemer. IEEE Trans. Plasma Sci. 2000, 28, 2114-2121. [CrossRef]

16. Giri, DV højeffekt elektromagnetiske radiatorer: ikke-dødelige våben og andre applikationer; Harvard University Press: Cambridge, MA, USA, 2004; ISBN 978-0-674-01569-2.

17. Giri, DV; Hoad, R.; Sabbath, F. Implikationer af højeffektelektromagnetiske (HPEM) miljøer på elektronik. IEEE Elektromagn. Kompakt. Mag. 2020, 9, 37-44. [CrossRef]

18. International Elektroteknisk Kommission. 61000-2-13:2005|IEC Webshop|Elektromagnetisk kompatibilitet, EMC, Smart City.

19. Giri, DV; Tesche, FM; Baum, CE En oversigt over højeffektelektromagnetiske (HPEM) strålings- og ledende systemer. URSI Radio Sci. Tyr. 2006, 2006, 6-12.

20. Morton, D.; Banister, J.; Levine, J.; Naff, T.; Smith, I.; Sze, H.; Warren, T.; Giri, DV; Mora, C.; Pavlinko, J.; et al. A 2MV,<300ps Risetime, 100Hz Pulser for Generation of Microwaves. In Proceedings of the 2010 IEEE International Power Modulator and High Voltage Conference, Atlanta, Georgia, 23–27 May 2010.

21. Morton, D.; Banister, J.; DaSilva, T.; Levine, J.; Naff, T.; Smith, I.; Sze, H.; Warren, T.; Giri, DV; Mora, C.; et al. HPM WBTS, en transportabel højeffekts bredbåndsmikrobølgekilde. I Proceedings of the 2010 IEEE International Power Modulator and High Voltage Conference, Atlanta, Georgia, 23.-27. maj 2010.

22. Baum, CE; Baker, WL; Prather, WD; Lehr, JM; O'Loughlin, JP; Giri, DV; Smith, ID; Altes, R.; Fockler, J.; McLemore, DM; et al. JOLT: En meget retningsgivende, meget intensiv, impulslignende radiator. Proc. IEEE 2004, 92, 1096-1109. [CrossRef]

23. Boeing: CHAMP-Lights Out. Tilgængelig online: https://www.boeing.com/features/2012/10/bds-champ-10-22-12.page (tilgået den 16. april 2021).

24. Media, O. Raytheon EMP-våben testet af Boeing, USAF Research Lab-Military Embedded Systems.

25. Testo 865 Termisk Imager|Termal Imager|Temperature|Parameters|Testo International.

26. Misra, D. Radiofrekvens- og mikrobølgekommunikationskredsløb: Analyse og design; Wiley: New York, NY, USA, 2001; ISBN 978-0-471-41253-3.

27. Dunsmore, JP Handbook of Microwave Component Measurements: With Advanced VNA Techniques, 2. udg.; John Wiley & Sons: Hoboken, NJ, USA, 2020; ISBN 978-1-119-47713-6.

28. Kuester, EF teori om bølgeledere og transmissionslinjer; CRC Press: Boca Raton, FL, USA, 2020; ISBN 978-1-315-37004-0.

29. Smolskiy, SM; Kochemasov, VN; Belov, LA Handbook of RF, Microwave, and Millimeter-Wave Components, 1. udg.; Artech House: Boston, MA, USA; London, Storbritannien, 2012; ISBN 978-1-60807-209-5.

30. Anvendelsesudveksling: Pyramideformet hornantenne.

31. ETS-Lindgren Public Website Shielding.

For more information:1950477648nn@gmail.com